高壓鼓風(fēng)機(jī)氣體進(jìn)人葉輪循環(huán)的次數(shù)就增加,吸力面倒角比壓力面倒角的壓升就會(huì)累計(jì)增加;
　　其次,測(cè)流道內(nèi)氣流速度減小,則淌動(dòng)度減小，進(jìn)人葉輪時(shí)的沖擊損失就會(huì)減少流動(dòng)相對(duì)更符合理論分析的情況。

　　綜上分析可以得出，高壓鼓風(fēng)機(jī)徑向直葉片的側(cè)邊倒角改變了葉輪流道內(nèi)的氣流軸向進(jìn)出口角度,從而造成不同而上倒角的理論能量頭的差別。
　　為了更全面的了解高壓鼓風(fēng)機(jī)葉片側(cè)邊型線對(duì)風(fēng)機(jī)性能的影響，考慮到葉片在完全設(shè)有倒角情況下和壓吸兩面都倒角情況下的風(fēng)機(jī)性能。
　　利用上述理論分析,風(fēng)機(jī)全壓從高到低的排序依次應(yīng)是吸力面倒角、壓吸面倒角、百葉片未倒角、壓力面倒角。

　　接下來借助CFD技術(shù)進(jìn)行數(shù)值模擬來完成其他兩種情況的分析,看是否與理論分析結(jié)果一致。

　　由于高壓鼓風(fēng)機(jī)內(nèi)流機(jī)理非常復(fù)雜,高壓鼓風(fēng)機(jī)的進(jìn)出口般離得很近且進(jìn)出口軸線與風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)軸平行,氣流經(jīng)葉輪做功帶到出口時(shí)，
　　氣流流動(dòng)有圓周方向變?yōu)檩S向.轉(zhuǎn)折較大，
　　造成較大的損失;進(jìn)出口中間的隔舌與葉輪的裝配間隙和葉輪通道造成出口高壓氣體內(nèi)泄漏到進(jìn)口,損失相當(dāng)大,
　　特別是在小流量區(qū)域泄精損失更大
　　故本文在研究葉片倒角對(duì)風(fēng)機(jī)性能影響的同時(shí)為了不受這兩大方面因素的干擾面簡(jiǎn)化了計(jì)算模型，如圖所示，箭頭表示葉輪旋轉(zhuǎn)方向，

 

　　按照試驗(yàn)樣機(jī)的高壓鼓風(fēng)機(jī)相關(guān)尺寸用三維制圖軟件ProE將上述各葉片倒角形式的風(fēng)機(jī)模型建立，
　　然后保存為stp格式的文件導(dǎo)人前處理軟件ICEM CFD進(jìn)行網(wǎng)格劃分。由于高壓鼓風(fēng)機(jī)的葉片

　　數(shù)較多,流動(dòng)復(fù)雜,本文采用適應(yīng)性強(qiáng)的四面體網(wǎng)格,流動(dòng)區(qū)域分為兩個(gè)部分,
　　葉輪旋轉(zhuǎn)區(qū)和殼體流道靜止區(qū)，網(wǎng)格質(zhì)量在0.3以上，比較合理,幾種模型的網(wǎng)格單元數(shù)都在100萬(wàn)左右。